将(jiang)吸油流道建(jian)立如圖2所示(shì)模型，模型對(dui)實際流道進(jìn)行了優化。

圖2  數學模型(xíng)

2.2  網格劃分與(yǔ)邊界條件

采用了六面(miàn)體與四面體(ti)的混合網格(ge)對模型進行(háng)🈲劃分，其中🈚網(wang)格最薄處超(chāo)過5層，總數量(liàng)為350萬，網格劃(huà)分和局部放(fang)大圖如圖3所(suǒ)示。 

圖3  網(wǎng)格劃分

邊界(jiè)層設置為：入(ru)口壓力101325 Pa，出口(kǒu)速度1.3 m/s，旋轉面(miàn)分别設置不(bú)同的速度，在(zai)不同的速度(du)下進行流場(chang)解析，旋轉面(mian)的速🤟度參數(shù)設置如表2所(suǒ)示。

2.3  結果分(fèn)析

計算得(dé)壓力分布雲(yún)圖如圖4所示(shi)。從圖中可以(yi)看出：0 r/min下最高(gāo)♻️壓力1.02×10⁵ Pa、4000 r/min下最高(gāo)壓力1.02×10⁵ Pa、8000 r/min下最高(gāo)壓力1.1×10⁵ Pa、15000 r/min下最高(gao)壓力1.46×10⁵ Pa、20000 r/min下最高(gāo)壓力1.95×10⁵ Pa，從不同(tóng)轉速的最高(gao)壓力可以看(kàn)出，轉速越高(gāo)機械能轉🍓化(hua)的壓力能越(yuè)大；不同轉速(sù)下對應的旋(xuan)轉面流出壓(ya)力🤩分别為0 r/min下(xià)壓力9.85×10⁴ Pa、4000 r/min下壓力(lì)9.87×10⁴ Pa、8000 r/min下壓力9.92×10⁴ Pa、15000 r/min下壓(ya)力1.1×10⁵ Pa、20000 r/min下壓力1.2×10⁵ Pa，轉(zhuǎn)速越高流經(jing)旋轉面的壓(ya)力能越大；不(bu)同轉速下對(dui)應的旋轉🈚面(mian)流入壓力分(fen)别為0 r/min下壓力(li)9.88×10⁴ Pa、4000 r/min下壓力9.9×10⁴ Pa、8000 r/min下壓(ya)力9.97×10⁴ Pa、15000 r/min下壓力1.04×10⁵ Pa、20000 r/min下(xia)壓力9.5×10⁵ Pa，轉速越(yue)高從入口至(zhì)旋轉面的壓(yā)差越小，介質(zhì)流入越困難(nan)，當轉🏃🏻速達到(dao)15000 r/min時，形成局部(bù)低壓區，産生(sheng)勢能📞消耗壓(yā)力能，造成損(sun)耗，轉⭕速達到(dao)20000 r/min時，低壓區覆(fu)蓋整個流道(dào)，壓力能全部(bu)轉化為勢能(néng)。

模型的速度(du)分布雲圖如(ru)圖5所示，在旋(xuan)轉面流入、流(liú)出兩處均存(cun)在紊流，形成(cheng)了漩渦， 随轉(zhuan)速的升高漩(xuan)渦的面積變(bian)大🔴，流入處的(de)漩渦邊緣産(chǎn)生的高壓造(zào)♌成入口吸油(you)困難，流出💋處(chù)的漩渦邊緣(yuán)㊙️中心産生的(de)低壓使(shi)得流出困難(nán)，造成出口壓(ya)力降低，與不(bu)同轉速下🔆對(dui)應的👉出口壓(ya)力符合。

經過不(bu)同轉速下的(de)解析計算，得(de)出結論如下(xià)。

（1） 入口具(ju)有自增壓能(neng)力，并且轉速(su)越高增壓能(neng)力越強，當轉(zhuǎn)速達到20000 r/min時，入(ru)口壓力可以(yǐ)提高1×10⁵ Pa，大大增(zeng)強了泵的吸(xī)油能力。

（2） 局部漩渦會(huì)影響增壓效(xiào)果，雖然吸油(you)口具備增加(jiā)📧能力💯，但是由(yóu)于旋轉面産(chǎn)生的漩渦影(yǐng)響到了介質(zhì)的流動，造成(cheng)增壓效果不(bú)理想，需要改(gǎi)善吸油流道(dao)，優化結構設(she)計，以達到✔️理(li)想的自增壓(yā)功能。